Хроматизм положения может быть исправлен путем комбинирования собирательной и рассеивающей линз из стёкол с различной дисперсией (рисунок 1.1.9).


Чтобы посмотреть этот PDF файл с форматированием и разметкой, скачайте его и откройте на своем компьютере.





7





8





9




10


Аннотация



В дипломном проекте рассматривается процесс проектирования
настольного телескопа. В полной мере рассмотрены такие основные
моменты, как проектирование оптических и механических узлов телескопа с
монтировкой снабжённой приводами на основе шаговы
х двигателей с
возможностью установки системы слежения и наведения, как с
использованием астрономического программного обеспечения, так и без
него.





Аңдатпа


Дипломдық жобада үстел телескопын жобалау процесі қарастырылады.
Толықтай қадағалау және бағытт
ау жүйелерін орнату мүмкіндігі қадамды
қозғалтқыштар негізіндегі жетекпен жабдықталған монтаждауышы бар
телескоптың оптикалық және механикалық түйіндерін жобалау сияқты
тармақтардан тұрады. Бұл астрономикалық бағдарламалық қамтамасыз етуді
қолдану мүмкіндігімен және бұл мүмкіндіксіз қарастырылады.





Annotation


In this diploma project, the process of desktop telescope design is
considered. There were fully considered su
ch basic moments as design of optical
and mechanical nodes of telescope with mounting with drives based on stepping
motors with the opportunity of setting of tracking and guidance system with usage
of astronomical software and also without it.















11



Содержание


Введение……………………………………………………………………

7

1 Специальная часть………………………………………………………

9

1.1 Основные понятия об оптике………………………….
......................

9

1.2 Типы оптических систем телескопов..................................................

1
9

1.3

Типы монтировок телескопов..............................................................

2
4

1.4 Расчет оптической системы телескопа……………………………....

2
6

1.5 Конструирование механики телескопа...……………………………..

3
6

1.6 Изготовление оптики телескопа…………………………
……….......

4
1

1.7
Изготовление механики телескопа……………………………
…….

4
4

2 Технико
-

экономическое обоснование…………………………………

4
9

2.1

Резюме………………………………………………………………….

4
9

2.2

Описание разрабатываемого телескопа……………………………….

4
9

2.3

Расчет себестоимости проектиров
ания и изготовления телескопа…

4
9

2.4

Анализ рынка…………………………………………………………...

5
3

3 БЖД……………………………………………………………………….

5
4

3.1

Анализ вредных факторов на производстве………………………….

5
4

3.1.1 Анализ вредных факторов ИТР …………………..………………...

5
5

3.1.2 Анализ условий
труда на оптическом производстве ………….......

5
5

3.1.3 Анализ условий труда на механическом производстве………...….

5
6

3.1.4

Анализ условий труда на участке нанесения покрытий…………...

5
6

3.2 Расчетная часть…………………………………………………………

5
7

3.2.1 Расчет освещения в
помещении оптического производства………

5
7

3.2.2 Расчет зануления оборудования оптического производства……...

5
8

3.3 Вывод……………………………………………………………………

6
1

Заключение………………………………………………………………….

6
2

Список использованной литературы……………………………………...

6
3



















12



Введение


С освоением человечеством околоземного пространства все больше и
больше возникает потребность в наземном комплексе наблюдения и слежения
за объектами находящимися на околоземной орбите. К ним относятся как
искусственные спутники Земли,
так и ©космический мусорª Так же не
маловажным остается на сегодняшний день и земные астрономические
наблюдения объектов дальнего и ближнего космоса.

Частью этого комплекса являются наземные оптические приборы


телескопы. На современном этапе, телескоп э
то сложное оптико


электронное
устройство, способное как следить так и регистрировать на электронных
носителях изображение космических объектов. В связи с этим, на
сегодняшний день телескоп это не просто оптическая труба удерживаемая в
руках наблюдателя,
а сложный комплекс с монтировкой имеющей ведение как
минимум по двум осям, с возможностью быстрого наведения на космический
объект и удержание его в поле зрения, и регистрирующего устройства в виде
CCD

камеры.
[1]

Так как
CCD

камера является довольно точны
м измерительным
прибором, (размеры пикселя матриц современных камер доходит до 1 мкм!) к
разрешающей способности оптики телескопа предъявляются все более и более
жесткие требования. Это, в свою очередь влечет за собой все более и более
жесткие требования к

качеству и точности системы ведения телескопа, что в
свою очередь предъявляет жесткие требования к точности изготовления и
сборки механики монтировки телескопа. Но тут есть предел, за который на
сегодняшний день переступить невозможно, иначе говоря точнос
ть
изготовления механических деталей не поспевает за требованиями к ней. Тут
на помощь приходит блок электронного управления с соответствующим
программным управлением которое способно компенсировать погрешности
ведения телескопа возникающие из
-
за погрешнос
тей при изготовлении
попросту меняя скорость вращения приводов по заданной программе, или по
обратной связи через гидирующие устройства. 6

В связи с этим космической отрасли и науке требуются специалисты
способные проектировать и создавать данные приборы

и системы и умеющие
работать с ними. Целью данной дипломной работы является создание
настольного телескопа с возможностью установки и отработки на нем систем
наведения и слежения, а также установки на нем различных приемников
излучения. Этот прибор может
использоваться в ВУЗах и школьных
учреждениях для обучения студентов устройству и принципам работы
телескопа, а так же разработки студентами специального программного
обеспечения для управления телескопом, для системы приема и сохранения
полученной информа
ции. Так же данный телескоп можно использовать для
простейших наблюдений за небесными объектами при изучении астрономии.



13



Для достижения поставленных целей будут рассмотрены следующие
основные задачи:

1.

Исследование принципов работы оптических приборов.

2.

Выбо
р оптической системы и ее расчет для проектируемого
телескопа

3.

Конструирование и создание настольного образца телескопа с
возможностью установки приводов по обеим осям.

Теоретической основой исследований явились положения и концепции,
представленные в работ
ах отечественных и зарубежных авторов по проблемам
расчета оптических систем телескопов и разработки конструкций оптических
приборов.

Настоящий дипломный проект
состоит из введения, трех глав,

заключения и списка литературы.

































14





1

Специальная часть


1.1 Основные понятия об оптике


Как известно, работа оптических приборов основана на законах
прееломления и отражения (см. Рисунок 1.1.1).



Рисунок 1.1.1

-

Закон отражения и преломления


Закон отражения гласит: угол падения
равен углу преломления.

Закон преломления:







(1.1.1)

При


В геометрической оптике все оптические элементы (линзы, призмы
зеркала работают исключительно на основе этих двух законов. Из
оптических элементов

строятся оптические системы.

Основными элементами оптических систем являются:

-

линзы;

-

зеркала;

-

призмы.


Линза


оптический элемент из прозрачного материала, ограниченный
двумя поверхностями оси вращения которых совпадают. Линзы бывают
положительные (
с положительным фокусным расстоянием или собирающие)
и отрицательные (с отрицательным фокусным расстоянием или
рассеивающие) и афокальные (либо с двумя плоскими поверхностями или


15


афокальные со специально подобранными радиусами кривизны).
Положительные в св
ою очередь бывают двояковыпуклые, плосковыпуклые и
выпукло
-
вогнутые (положительные мениски) (рисунок 1.1.2 а).
Отрицательные бывают двояковогнутые, плосковогнутые и вогнуто
-
выпуклые (отрицательные мениски) (рисунок 1.1.2 б). Афокальными могут
быть только п
лоскопараллельные пластинки либо мениски.


Рисунок 1.1.2


Линзы

Зеркало


оптический элемент из непрозрачного, либо прозрачного
материала с отражающим покрытием. Зеркала также бывают
положительными (вогнутые) (рисунок 1.1.3 а), отрицательными (выпуклые)
(рисунок 1.1.3 б)) и афокальные (плоские зеркала) (рисунок 1.1.3 в).


Рисунок 1.1.3


Зеркала

Призма



оптический элемент из прозрачного материала в форме
геометрического тела



призмы
, имеющая плоские полированные грани,
расположенные по некоторым углом друг к другу через которые входит и
выходит свет.

Свет

в призме либо

преломляется

(рисунок 1.1.4 а)
, либо
отражается внутри призмы
(рисун
ок 1.1.4 б)
, либо и отражается и
преломляется
(рисунок 1.1.4 в)
.




16



Рисунок 1.1.4


Призмы


Оптическая система
-

совокупность оптических элементов
(преломляющих, отражающих, и т. п.), созданная для определённого
формирования пучков световых лучей (в класс
ической оптике), и
предназначенная для построения изображения объекта находящегося в
©пространстве предметовª в фокальной плоскости находящейся в
©пространстве изображенийª.

При построении оптической системой изображения, возможно
возникновение ошибок или

погрешностей (аберраций) изображения,
вызываемые отклонением луча от того направления, по которому он должен
был бы идти в идеальной оптической системе. В теории геометрических
аберраций известно пять видов аберраций:

-

сферическая аберрация;

-

хроматичес
кая аберрация;

-

астигматизм;

-

кривизна поля;

-

кома;

-

дисторсия.

[2]


Сферическая аберрация

-

аберрация оптических систем или элементов,
нарушение гомоцентричности пучков лучей от точечного источника,
прошедших через оптическую систему без нарушения сим
метрии строения
этих пучков.

В результате сферической аберрации цилиндрические пучки лучей разных
диаметров, после преломления линзой или отражением зеркалом (в
пространстве изображений) образуют конуса с вершинами расположенными
на разном расстоянии от о
птической системы или элемента на оптической
оси. В итоге образующая имеет вид не конуса, а некоторой фигуры, наружная
поверхность которой, вблизи узкого места, называется каустической
поверхностью (рисунок 1.1.5). При этом изображение точки имеет вид диск
а
с неоднородным распределением освещённости, с минимальным размером в
так называемой плоскости наилучшего изображения, а форма каустической
кривой позволяет судить о характере распределения освещённости. В общем
случае, фигура рассеяния, при наличии сфери
ческой аберрации, представляет


17


собой систему концентрических окружностей с радиусами
пропорциональными третьей степени координат на входном зрачке.



Рисунок 1.1.5


Сферическая аберрация линзы

Сферическая аберрация линзы (системы линз) объясняется тем, ч
то её
преломляющие поверхности встречают отдельные лучи сколько
-
нибудь
широкого пучка под различными углами. Вследствие чего, более удалённые
от оптической оси лучи преломляются сильнее, нежели нулевые лучи, и
образуют свои точки пересечения с оптической о
сью, не совпадающие с
фокальной плоскостью нулевых лучей. Аналогичным образом объясняется
сферическая аберрация сферического зеркала (рисунок 1.1.6).

[3]



Рисунок 1.1.6
-

Сферическая аберрация сферического зеркала

Для борьбы со сферической аберрацией отд
ельных элементов можно
применить уменьшение относительного отверстия, что позволяет не
устранить, а уменьшить сферическую аберрацию до приемлемого значения
или в пределе, бесконечно уменьшая относительное отверстие, сферическая
аберрация будет стремиться к

нулю.



18


К тому же, для линз с разной кривизной поверхностей будет иметь
значение ориентация линзы относительно хода светового луча. Так,
например, сферическая аберрация для плоско
-
выпуклой линзы, обращенной
навстречу лучу своей плоской поверхностью, будет
иметь величину
большую, нежели для той же линзы, но встречающей луч своей выпуклой
поверхностью. Таким образом, выбор отношения кривизны первой
поверхности линзы, к её второй поверхности, так же, будет одним из средств
уменьшающих сферическую аберрацию.

Б
олее действенным методом, в особенности для зеркал, является
применение асферических поверхностей, что полностью может устранить
сферическую аберрацию при любом относительном отверстии. 3


Хроматическая аберрация

-

в результате чего изображения предмета
в
разных длинах волн не совпадают в пространстве изображений. Из
сказанного следует, что хроматические аберрации обусловлены дисперсией
оптических сред, из которых образована оптическая система, то есть
зависимостью показателя преломления оптических матери
алов, из которых
изготовлены элементы оптической системы, от длины проходящей световой
волны. Как известно, призма разлагает белый свет на составляющие спектра.
Если сложить две призмы основанием друг к другу, получим некоторое
подобие линзы (рисунок 1.1.7
), что и объясняет природу хроматизма линз. У
зеркал и зеркальных систем полностью отсутствует хроматическая
аберрация. Хроматическая аберрация проявляется в постороннем
окрашивании изображения, и в появлении у изображения предмета цветных
контуров, которы
е у предмета отсутствовали.



Рисунок 1.1.7


Причины возникновения хроматической аберрации на
примере призм


К хроматическим аберрациям относятся хроматическая аберрация
(хроматизм) положения, иногда называемая ©продольным хроматизмомª, и
хроматическая а
беррация (хроматизм) увеличения.

Хроматизм положения
. Коэффициент преломления для разных длин
волн имеет разное значение. Коэффициент преломления синих лучей, как


19


правило, больше, чем красных, поэтому их фокус расположен ближе к задней
главной точке линзы,

чем фокус красных лучей. Отсюда следует, что для
луча белого света единого фокусного расстояния у одной линзы не
существует, а есть совокупность фокусных расстояний лучей всех цветов
(рисунок 1.1.8).


Рисунок 1.1.8


Хроматизм положения

Разность между фо
кусным отрезком для синих лучей и фокальным
отрезком для красных лучей называется хроматизмом положения (или
хроматической разностью положения, продольной хроматической
аберрацией). Уменьшение относительного отверстия её уменьшает.

Хроматизм положения може
т быть исправлен путем комбинирования
собирательной и рассеивающей линз из стёкол с различной дисперсией
(рисунок 1.1.9). При прохождении через первую линзу луч отклоняется к
оптической оси и диспергирует; войдя во вторую линзу, он незначительно
отклоняетс
я в обратную сторону и повторно диспергирует, но в обратном
направлении. В результате хроматическая аберрация первой линзы
компенсируется второй отрицательной линзой, и лучи различных цветов
соберутся в одной точке. Такие линзы, исправляющие хроматизм поло
жения,
называются ахроматическими линзами (ахроматами).

[3]




20




Рисунок 1.1.9


Исправление хроматизма положения


Система линз, в которой сближены фокусы двух (например, синих и
жёлтых) лучей, называется ахроматической, а при сближении фокусов трёх
лучей


апохроматической, четырёх


супер апохроматической.

Хроматизм увеличения

также называется хроматической разностью
увеличения.

Хроматическая аберрация, при которой изображения одного и того же
предмета в лучах разного цвета имеют несколько различный размер
. Не
уменьшается при уменьшении относительного отверстия.


Для цветного изображения в цифровой форме хроматизм увеличения
может быть в какой
-
то степени исправлен программным путём. Для точного
сведения трёх компонентов изображения (красный, зелёный и синий
)
необходимо для двух из них изменить масштаб, оставляя неподвижной ту
точку, где проходила оптическая ось (обычно это центр кадра).
Хроматические аберрации ведут к снижению чёткости изображения и к
появлению на нём цветных контуров которые у предмета отсу
тствуют. 3


Астигматизм

-

аберрация, при которой изображение точки,
находящейся вне оси, и образуемое узким пучком лучей, представляет собой
два отрезка прямой, расположенных перпендикулярно друг другу на разных
расстояниях от плоскости без аберрационног
о фокуса (плоскости Гаусса).
Астигматизм возникает вследствие того, что лучи наклонного пучка имеют
различные точки сходимости.

Астигматизм объясняется зависимостью углов преломления лучей
пучка от углов их падения. Так как отдельные лучи наклонного пучка
падают
на преломляющую поверхность под разными углами, то и преломляются на
разные углы, пересекаясь на разном же расстоянии от преломляющей
поверхности. Причём, можно найти такое положение для поверхности
изображения, когда все лучи пучка, расположенные в

одной из
меридиональной или сагиттальной плоскостей, пересекутся на этой
поверхности. (Меридиональная плоскость


это плоскость, проходящая через
оптическую ось, сагиттальная плоскость


это плоскость, которая содержит
луч, перпендикулярна меридиональной
плоскости и не проходит через ось).


21


Таким образом, астигматический пучок формирует изображение точки в виде
двух астигматических фокальных линий, на соответствующих фокальных
поверхностях (рисунок 1.1.10).



Рисунок 1.1.10


Астигматизм


Если положения эт
их поверхностей, для некоторой точки поля, не
совпадают, то говорят о наличии астигматизма, понимая под этим
астигматическую разность меридионального и сагиттального фокусов.

При этом, если меридиональные фокусы располагаются ближе к
поверхности чем сагитт
альные, то говорят о положительном астигматизме, а
если дальше, то об отрицательном. В случае совпадения фокальных
поверхностей астигматическая разность равна нулю, астигматический пучок
вырождается в гомоцентрический, фигура рассеяния переходит в точку. Т
ак
как астигматизм присущ не только широким, но и тонким (элементарным)
пучкам лучей, то уменьшение относительного отверстия никак не влияет на
его величину. Поэтому, как и другие аберрации, астигматизм корригируется
подбором кривизны поверхностей и толщин

оптических компонентов, а
также воздушных промежутков между ними. 3

Кривизна поля изображения

-

аберрация, в результате которой
изображение плоского объекта, перпендикулярного к оптической оси


22


объектива, лежит на поверхности, вогнутой либо выпуклой к об
ъективу. Эта
аберрация вызывает неравномерную резкость по полю изображения.
Поэтому, когда центральная часть изображения фокусирована резко, то его
края будут лежать не в фокусе и изобразятся не резко (рисунок 1.1.11). Если
установку на резкость производит
ь по краям изображения, то его
центральная часть будет нерезкой.


Рисунок 1.1.11


Кривизна поля изображения


Кривизна поля изображения исправляется подбором кривизны
поверхностей линз, их толщины и расстояний между ними. Достигает
больших величин у прост
ых (не более четырёх линз) не длиннофокусных
объективов и существенно уменьшена у более сложных. Для её хорошего
исправления, с учетом других аберраций, обычно необходимо, чтобы
объектив содержал не менее двух отрицательных линз.

Отрицательное влияние крив
изны поля на качество изображения
уменьшается при уменьшении относительного отверстия, но в меньшей
степени, чем для комы и сферической аберрации. 3

Кома

проявляется в том, что каждый участок оптической поверхности,
удалённый от её оси на некоторое расст
ояние (кольцевая зона), даёт
изображение светящейся точки в виде кольца, радиус которого тем больше,
чем больше это расстояние. Кома может рассматриваться как сферическая
аберрация лучей, проходящих не через оптическую ось системы. Центры
колец не совпадаю
т, в результате чего их наложение, то есть изображение
точки, даваемое системой в целом, принимает вид несимметричного пятна
рассеяния. Размеры этого пятна пропорциональны квадрату угловой
апертуры системы и удалению точки
-

объекта от оси оптической систе
мы
(рисунок 1.1.12).




23



Рисунок 1.1.12


Кома


Кома очень велика в параболических рефлекторах и является основным
фактором, ограничивающим их поле зрения. В сложных оптических системах
кому обычно исправляют совместно со сферической аберрацией подбором
лин
з. Оптические системы с исправленными комой и сферической
аберрацией называются апланатами. Если при изготовлении системы
допущена децентрировка одной из поверхностей, то кома искажает
изображения и тех точек, которые расположены и на оси оптической
систем
ы. 3

Дисторсия
-

аберрация оптических систем, при которой линейное
увеличение изменяется по полю зрения. При этом нарушается подобие
между объектом и его изображением.

Прямые линии изображаются кривыми. Например, изображение
квадрата, центр которого пере
секает оптическая ось, имеет вид подушки
(рисунок 1.1.13 ) (подушкообразная дисторсия, подушка) при
положительной дисторсии, и вид бочки (рисунок 1.1.13 с) (бочкообразная
дисторсия, бочка) при отрицательной. В отдельных случаях искажения
формы могут иметь

и более сложный вид.



Рисунок 1.1.13


Дисторсия


Количественно дисторсия может быть выражена через так называемую
относительную дисторсию:



24








(2.2)

Где:


-

линейное увеличение идеальной системы без дисто
рсии;


-

реальное увеличение.

На оптической оси увеличение равно идеальному, отклонение от него
обычно достигает максимума по краю поля зрения. Поэтому для
характеристики дисторсии оптической системы обычно за

берётся

увеличение по краю.

Для одной и той же системы дисторсия зависит от расстояния до
объекта, и, соответственно, от увеличения. Как правило, если дисторсия мала
или отсутствует при одном расстоянии, она будет мала и при другом.

Дисторсия исправляется

подбором линз и других элементов
оптической системы при её разработке. Если присутствует в цифровом
изображении, то она может быть исправлена с помощью программного
обеспечения. 3

В реальных системах отдельные виды монохроматических аберраций
почти нико
гда не встречаются. В действительности, наблюдается сочетание
всех аберраций одновременно. 3

Из сказанного следует, что для получения четкого изображения
звездного неба при проектировании оптических систем должны быть учтены
все возможности возникновения

аберраций и приняты меры для их
исключения.


1.2
Типы оптических систем телескопов


Годом изобретения телескопа, а вернее

зрительной трубы,
считают

1608 год, когда

голландский

мастер

Иоанн
Липперсгей

продемонстрировал своё изобретение в

Гааге. Однако перв
ым,
кто направил зрительную трубу в небо, превратив её в телескоп, и получил
новые научные данные, стал

Галилео Галилей. В

1609 году

он создал свою
первую зрительную трубу с трёхкратным увеличением. Первые телескопы
представляющую из себя линзовую систему
состоящую из одиночной
положительной линзы
-

объектива и одиночной отрицательной линзы

окуляра (система Галилея).
[2]

Современные Телескопы делятся на три типа:

-
Линзовые (рефракторы);

-
Зеркальные (рефлекторы);

-
Зеркально линзовые (катадиоптрические).


Ли
нзовые телескопы делятся на два вида


систему Галилея и систему
Кеплера. Они отличаются друг от друга только окуляром. У системы Галилея


25


окуляр представляет собой отрицательную линзу
(рисунок 1.2.1 а)
, а у
системы Кеплера окуляр


положительная линза
(рис
унок 1.2.1 б).



Рисунок 1.2.1


Линзовые телескопы


Также эти два телескопа различаются длинной и тем, что система
Галилея имеет прямое изображение, что удобно для наземных наблюдений, а
система Кеплера перевернутое. У системы Галилея несмотря на ее
преи
мущества есть один существенный недостаток. Из
-
за того, что выходной
зрачок окуляра находится внутри системы в результате чего зрачок глаза
невозможно с ним совместить, она обладает очень маленьким полем зрения.

Зеркальные телескопы бывают одно зеркальными
, двух зеркальными и
более.
Большое распространение получили одно и двух зеркальные
телескопы. К однозеркальным относятся система с прямым фокусом
(рисунок 1.2.2 а), система Ньютона (рисунок 1.2.2 б) и система Гершеля
(рисунок 1.2.2 в). Система Ньютона хот
ь и имеет фактически два зеркала, но
тоже относится к однозеркальным, так как вторичное зеркало в ней плоское и
служит исключительно для переноса изображения за пределы трубы для
более удобного расположения. Система Гершеля и так имеет удобное
расположение

фокальной плоскости вне трубы, но обладает существенным
недостатком


децентрированным расположением главного зеркала, что
приводит к возникновению вне осевой комы и астигматизма, влияние
которых можно уменьшить уменьшая относительное отверстие. К двух
з
еркальным относят систему Кассегрена (рисунок 1.2.2 г) и Грегори (рисунок
1.2.2 д), а так же их разновидностям системам Мерсена, предфокальную
(рисунок 1.2.2 е) и зафокальную (рисунок 1.2.2 ж). Как видно из рисунков,
система Кассегрена является предфокальн
ой и следовательно более
короткой, а система Грегори зафокальной, а значит и более длинной. Но при


26


этом изображение в системе Кассегрена перевернутое, а в системе Грегори
прямое. Обе системы Мерсена являются афокальными и не пригодны для
самостоятельного
использования без коллиматора. 
2]




Рисунок 1.2.2


Зеркальные телескопы


Зеркально линзовые системы, как понятно из самого названия, имеют в
своем составе как линзы так и зеркала. Обычно, линзы в этих системах
играют роль корректоров аберраций сферичес
ких зеркал, и не несут на себе
оптической силы, в результате чего, эти системы обладают положительными
качествами как зеркальных систем, так и линзовых. Выполняют их по всем
тем же схемам, что и зеркальные системы, но с добавлением одной или
нескольких лин
з, играющих роль корректора. На рисунке (рисунок 1.2.3)
представлены варианты четырех зеркальных систем с мениском Максутова в
качестве корректора.
[7]



Рисунок 1.2.3


Зеркально линзовые телескопы




27


Теперь о достоинствах и недостатках каждого из трех тип
ов систем
телескопов.


1.

Рефракторы.

Достоинства рефракторов:



Относительная простота конструкции, дающая простоту в
использовании и надежность;



Практически не нарушается юстировка в процессе эксплуатации;



Быстрая термостабилизация;



О
тсутствие центрального экранирования от вторичного зеркала
обеспечивает максимальный контраст изображения;



Закрытая труба которая исключает вредные воздушные потоки,
портящие изображение, и защищает внутренние поверхности оптики от пыли
и загрязнений, что
упрощает чистку (всего одна поверхность открытая);



Относительно низкая требуемая точность изготовления
поверхностей линз.

Недостатки рефракторов:



Невозможность полностью устранить хроматические аберрации
без значительного усложнения и удорожания конструкци
и;



Высокие требования к оптическим характеристикам стекла для
линз, что сильно удорожает стоимость больших (300
-
1000мм), и делает
практически неосуществимыми проекты больших размеров;



Громоздкость также ограничивает наибольший практический
диаметр объектив
а(апертуру);

2.

Рефлекторы.

Достоинства рефлекторов:



Меньшая стоимость на единицу диаметра апертуры в сравнении с
рефракторами и отсутствие требований к оптическим характеристикам
материала зеркала, что позволяет делать большие зеркала;



Сравнительно компактн
ы;



Отсутствует хроматические аберрации;



Необходимо обрабатывать всего одну поверхность (или две у
двух зеркальных систем.

Недостатки рефлекторов:



Центральное экранирование и растяжки вторичного зеркала
снижают контраст деталей изображения;



Поверхность зерк
ала требует более высокое качество
изготовления поверхности и как следствие более серьезную разгрузку в
телескопе исключающую деформацию поверхности



Требует большего времени на термостабилизацию;



Открытая труба не защищена от пыли и тепловых токов воздуха,

портящих изображение;



Большие потери на отражение от зеркал;



28




Требуется периодическая юстировка положений зеркал, так как
она склонна нарушаться при эксплуатации, при том что зеркальные системы
очень чувствительны к ее нарушению. 10

3.

Катадиоптрические (ил
и зеркально
-
линзовые).

Достоинства катадиоптрических телескопов:



Высокий уровень коррекции аберраций;



Закрытая труба, она минимизирует тепловые потоки воздуха и
защищает от пыли;



Компактность при равной апертуре в сравнении с рефракторами;



Большие апертуры

стоят значительно дешевле сравнимых
рефракторов.

Недостатки катадиоптрических телескопов:



Необходимости сравнительно долгой термостабилизации;



Большая стоимость, чем у рефлекторов равной апертуры;



Сложность конструкции, усложняющая юстировку инструмента;



Еще большие потери чем у рефлекторов на отражении от
поверхностей зеркал и линз;



Так же как и у рефлекторов, наличие центрального
экранирования. 10


Основными характеристиками любого телескопа являются: диаметр
объектива (апертура) и фокусное расстояние.

Апертура телескопа ()
-

это диаметр входного зрачка телескопа. От
этой величины, всецело зависят возможности инструмента. Ведь чем
большим диаметром объектива располагает телескоп, тем больше света будет
собрано от далёких объектов космоса. Кроме того, о
т апертуры напрямую
зависит разрешающая способность, что ограничивает величину
минимальных угловых размеров различимых объектов.

Фокусное расстояние (
f
), как и апертура, так же является очень важной
характеристикой телескопа. Фокусное расстояние


это рас
стояние, на
котором зеркало или линза объектива строит изображение бесконечно
удаленного объекта. Фокусное расстояние будет определять длину трубы
телескопа, и масштаб изображения в плоскости изображения.

От фокусного расстояния и апертуры, зависит светос
ила телескопа.
Светосила телескопа рассчитывается как отношение фокусного расстояния к
диаметру объектива и записывается в виде 1:5, 1:7 и т д. Здесь действует
прямая зависимость: чем больше относительное отверстие, тем выше
светосила. Большая светосила яв
ляется существенной при астросъемке
тусклых обьектов, так как позволяет использовать более короткие выдержки
при фотографировании. Однако следует иметь в виду, что чем выше
светосила телескопа, тем сложнее в них исправить аберрации и более
жесткие допуска
при изготовлении.

[7]

Что касается оптического увеличения, то данная характеристика
выражает отношение фокусного расстояния объектива к фокусному


29


расстоянию окуляра. Максимальное полезное увеличение (разрешающее
увеличение) рассчитывается как диаметр объек
тива выраженный в
милиметрах умноженный на 1,5. Минимальное полезное увеличение
связанно с диаметром выходного зрачка, который должен быть равен зрачку
глаза 6мм, то есть оно не должно дыть меньше чем диаметр объектива
деленный на 6. Таким образом, для реф
рактора с апертурой 60 мм диапазон
увеличений составит от 10 до 90 крат.

[7]


1.3


Типы монтировок


Монтировки телескопов бывают двух основных типов


экваториальные и азимутальные.

Азимутальные монтировки (рисунок 1.3.1) имеют вертикальную ось
(азимутальную)

и горизонтальную (высотную). Конструкция азимутальной
монтировки проще, чем экваториальной, так как на ней отсутствует узел
наклона полярной оси, но обладает более сложной системой слежения, так
как, для слежения за нбесными объектами учавствующими в суто
чном
вращении небесной сферы,ее приходится вращать по двум осям и с
неравномерной скоростью.
[10]




Рисунок 1.3.1
-

Азимутальная монтировка.



Тем неменее, ряд крупных телескопов, в том числе БТА (рисунок
1.3.2), установлены именно на такой монтировке.




30



Рисунок 1.3.2

-

Большой телескоп азимутальный БТА.


Экваториальные монтировки, так же имеют две оси, одна из которых
паралельна оси вращения Земли и направлена на полюс мира (полярная).
Вторая перпендикулярна ей и называется осью склонений. В свою очеред
ь,
экваториальные монтировки подразделяются на три основных типа
©немецкуюª (рисунок 1.3.3 а), ©английскуюª (рисунок 1.3.3 б) и
©американскуюª (вилочную) (рисунок 1.3.3 в).

[10]





Рисунок 1.3.3

-

Экваториальные монтировки.










31


1.4 Расч
ет оптичес
кой системы телескопа



Для проектирования телескопа были выбраны следующие основные
характеристики:

-
Диаметр входного зрачка (апертура) 60мм

-
Фокусное расстояние 420мм

-
Отклонение волнового фронта в центре поля зрения не более λ/4

-
увеличение 42х

Останови
лись на системе Ньютона, как на самой простой.


Система ньютона состоит из двух зеркал, вогнутого главного зеркала и
плоского вторичного зеркала. При расчетах я использовал специальное
программное обеспечение, распространяемое бесплатно,
OSLO

LT
.

В констру
ктивные параметры был заложен радиус кривизны главного
зеркала равный 840мм. Полудиаметр входного зрачка равный 30мм. Поле
зрения задано 0,7 градусов в одну сторону (рисунок 1.4.1). Форму
поверхности главного зеркала выбрали сферической, что более
технолог
ично, но есть риск не в писаться в допуска по аберрациям (λ/4).
Плоское зеркало в расчетах оптической системы не использовалось, так как
оно не оказывает никакого влияния на оптические характеристики системы.




Рисунок 1.4.1

-

Ввод параметров оптической

системы в
OSLO

LT













32


В итоге получили следующие результаты;


Графики аберраций (рисунок 1.4.2) показывают, что хроматизм
отсутствует полностью, что и следовало ожидать, так как система зеркальная.
Продольная сферическая аберрация равна примерно 4,5
мм, продольный
астигматизм порядка 0,08мм. Кривизна поля зрения в продольном
выражении порядка 0,04мм. Дисторсия практически равна нулю.
Присутствует кома.




Рисунок 1.4.2
-

Графики аберраций оптической системы в
OSLO

LT














33


Отклонения волнового ф
ронта (рисунок 1.4.3) на оси системы
составило порядка λ/1,74, что значительно превышает допуск. На краю поля
зрения отклонение волнового фронта составило еще большую величину


больше λ, что явилось результатом неисправленной комы. Но край поля
зрения в д
анном случае не так важен, как центр.





Рисунок 1.4.3

-

Отклонения волнового фронта оптической системы в
OSLO

LT















34


Точечная диаграмма (рисунок 1.4.4) наглядно показывает размер пятна
рассеивания в зависимости от положения изображения по полю и

вдоль
оптической оси. Видно, что с удалением от точки параксиального фокуса,
размер пятна рассеивания уменьшается, что должно и быть, так как
плоскость наилучшего изображения не совпадает с параксиальным фокусом
в оптических системах с неисправленной сфер
ической аберрацией.




Рисунок 1.4.4
-

Точечная диаграмма оптической системы в
OSLO

LT
















35


Далее посмотрели графики ФРТ (функции рассеивания точки) (рисунок
1.4.5) где видно, как распределяется энергия в дифракционном изображении
точки. Число Шт
реля составило порядка 0,23, что тоже говорит о не очень
хорошем качестве изображения данной системы с данным положением
плоскости изображения.




Рисунок 1.4.5
-

ФРТ оптической системы в
OSLO

LT

















36


После смещения плоскости изображения на 0,1
5мм ближе к объективу,
получили новые графики аберраций (рисунок 1.4.6), на которых видно, что
величины продольных аберраций не изменились, а лишь сместились вдоль
оптической оси.




Рисунок 1.4.6

-

Графики аберраций оптической системы в
OSLO

LT

при
новом

положении плоскости изображения

















37


Отклонения волнового фронта (рисунок 1.4.7) на оси системы
составило порядка λ/5,32, что значительно меньше допуска. На краю поля
зрения отклонение волнового фронта тоже значительно уменьшилось и
составило по
рядка λ/1,57. Данный результат удовлетворяет заданным
параметрам.




Рисунок 1.4.7
-

Отклонения волнового фронта оптической системы в
OSLO

LT

при новом положении плоскости изображения
















38


Точечная диаграмма (рисунок 1.4.8) так же показывает, что

качество
изображения значительно улучшилось, и практически все лучи
укладываются в диск Эри.




Рисунок 1.4.8
-

Точечная диаграмма оптической системы в
OSLO

LT

при
новом положении плоскости изображения


















39


Графики ФРТ (рисунок 1.4.9) также пок
азали значительное улучшение
изображения. Число Штреля теперь составило порядка 0,895, что говорит о
очень хорошем качестве изображения данной системы с данным положением
плоскости изображения.




Рисунок 1.4.9
-

ФРТ оптической системы в
OSLO

LT

при нов
ом положении
плоскости изображения


Как показал окончательный расчет ОС телескопа, смещение плоскости
изображения примерно на 0,15 мм ближе к объективу (в плоскость
наилучшего изображения) мы получили достаточное исправление
сферической аберрации (отклонен
ия волнового фронта порядка 1/5,32
длинны волны, что значительно меньше критерия Релея), что допускает
использование в качестве объектива сферического зеркала, исключая
трудоемкую операцию изготовления параболической поверхности.









40


На основе расчетов
били сконструированы главное и вторичное
зеркала.

В главном зеркале (рисунок 1.4.10) было предусмотрено отверстие, для
удобства его закрепления в оправе, что также благоприятно отразилось на
его разгрузке. 4




Рисунок 1.4.10
-

Чертеж главного зеркала


Крепление вторичного зеркала (рисунок 1.4.11) в силу его маленьких
размеров и массы, предусмотрено на герметик, то есть приклеиванием. 4





Рисунок 1.4.11

-

Чертеж вторичного зеркала



41


1.5. Конструирование механики телескопа



Проектируемый телес
коп (рисунок 1.5.1) состоит из двух основных
частей: 1
-
оптической трубы телескопа; 2
-
монтировки телескопа.


Рисунок 1.5.1
-

Телескоп.


В свою очередь, оптическая труба телескопа (рисунок 1.5.2) состоит из
четырех основных узлов: 1
-

трубы; 2
-
узла главного
зеркала; 3
-
узла
вторичного зеркала; 4
-
окулярного узла. 6






Рисунок 1.5.2

-

Оптическая труба телескопа.



42


Труба (рисунок 1.5.3) представляет собой холоднокатаную трубу из
алюминиевого сплава, длинной 420мм, наружным диаметром 76мм и
толщиной стенки 3мм.

В ней просверлены различные отверстия для
закрепления остальных узлов и выхода света в окулярный узел. Она служит
для установки и надежного удержания всех узлов оптической трубы
телескопа и защиты оптического тракта от постороннего света.




Рисунок 1.5.3
-

Труба телескопа.


Узел главного зеркала (рисунок 1.5.4) служит для удержания и
регулировки главного зеркала. Он состоит из следующих деталей: 1
-

главное
зеркало; 2
-
оправа главного зеркала; 3
-
крышка; 4
-
шарообразная опора оправы
главного зерк
ала; 5
-
резьбовое кольцо; 6
-
кольцо прокладка; 7
-
пружина; 8
-
верхний удерживающий штифт пружины; 9
-
нижний удерживающий штифт
пружины; 10
-
стопорный винт; 11
-
три крепежных винта; 12
-
три
регулировочных винта.
[4]




Рисунок 1.5.4
-

Узел главного зеркала.



43


Зеркал
о 1, закрепляется на оправе 2 за отверстие и поджимается
резьбовым кольцом 5 которое фиксируется стопорным винтом 10 через
кольцо прокладку. Оправа устанавливается на крышке с помощью
шарообразной опоры 4, поджимаясь к ней при помощи пружины 7 и
опирается
на три регулировочные винта. Шарообразная опора 4 закреплена
на крышке 3 при помощи трех винтов 11. Сам узел главного зеркала крепится
к трубе на посадке и тремя винтами м4. 
4]


Узел вторичного зеркала (рисунок 1.5.5) служит для удержания и
регулировки вт
оричного зеркала. Он состоит из следующих деталей: 1
-
вторичное зеркало; 2
-
оправа; 3
-
поворотный кронштейн; 4
-
крестовина; 5
-
четыре растяжки; 6
-
четыре натяжные гайки; 7
-
винт; 8
-
восемь крепежных
винтов для растяжек; 9
-
четыре натяжных винта; 10
-
регулировочный в
инт;
11
-
удерживающий винт; 12
-
шарик; 13
-
пружина.



Рисунок 1.5.5
-

Узел вторичного зеркала.


Вторичное зеркало 1 установлено на оправе 2 посредством клеевого
соединения на клей герметик. Сама оправа 2 установлена на поворотном
кронштейне 3 через шарик 12
и регулировочный винт 10 с помощью
удерживающего винта 11 и пружины 13. Кронштейн крепится к крестовине 4
через отверстие винтом 7 и имеет возможность поворачиваться вокруг своей
оси для регулировки. На крестовине 4 установлены четыре растяжки 5,
которые п
рикручены к ней при помощи восьми винтов 8, по два винта на
каждую растяжку. На противоположных концах растяжек 5 установлены
четыре натяжных гайки 6, которые удерживают узел в трубе через


44


специальные отверстия при помощи четырех натяжных винта 9. При помо
щи
регулировочного вина 10, оправа 2 с зеркалом 1 может изменять угол своего
наклона в пределах 3 градусов в обе стороны для совмещения оптических
осей главного зеркала и окуляра. 4


Окулярный узел (рисунок 1.5.6) служит для удержания окуляра на
трубе с
возможностью его настройки на резкое изображение под глаз
наблюдателя и при изменении расстояния до наблюдаемого объекта. При
этом предел подвижки окуляра составляет десять миллиметров. Он состоит
из следующих деталей: 1
-
окулярная (подвижная) втулка; 2
-
осн
ование; 3
-
ограничительное кольцо; 4
-
фиксирующий винт окуляра.


Рисунок 1.5.6

-

Окулярный узел.


Окуляр вставляется в окулярную втулку 1 посредством посадочных
диаметров и удерживается в ней посредством фиксирующего винта 4.
Окулярная втулка 1 устанавливае
тся в основание 2 на специальной
окулярной резьбе, с помощью которой она может осуществлять подвижку в
нем в пределах десяти миллиметров. Ограничительное кольцо 3
установленное на резьбе в окулярной втулке 1, предотвращает полное
вывинчивание окулярной вту
лки из основания при фокусировке. Сам
окулярный узел закрепляется основанием 2 на трубе посредством двух
винтов м4.


Монтировка (рисунок 1.5.7) представляет из себя алюминиевую вилку,
состоящую из основания 12, и двух перьев, правого 12 и левого 14
установ
ленную на вертикальной оси 1 установленной в подшипниках 4,


45


которые установлены в корпусе вертикальной оси 2. Ось 1 зафиксирована от
продольных перемещений посредством гайки 3. В правом 13 и левом 14
перьях вилки установлены втулки 17 и 18, в которых устан
овлены полуоси
15 и 16. Труба телескопа закреплена в вилке посредством двух полуосей 16 и
15, посредством приливов 20 и может в ней вращаться вокруг
горизонтальной оси. На корпусе вертикальной оси 2 и правой
горизонтальной полуоси закреплены червячные шест
ерни 5 и 21, которые
посредством червяков 6 и 22 могут вращать трубу вокруг обоих осей.
Корпуса червяков 23 и 7 закреплены на правом пере 13 и основании вилки 12
с возможностью подвижки для выборки зазора между червяком и червячной
шестерней. Предусмотрена

возможность установки на оба червяка, на 6 и на
22 шаговых двигателей, что позволяет автоматизировать монтировку
телескопа. К корпусу вертикальной оси 2 закреплены три опорные ноги 8, с
регулировочными винтами 9, с помощью которых можно выставлять
вертика
льную ось строго вертикально. Регулировочные винты 9 опираются
через подпятники 11 на стол, на котором установлен телескоп, и могут
фиксироваться посредством контргаек 10.
[10][11]




Рисунок 1.5.7

-

Монтировка телескопа.


При расчете червячных пар, было
предусмотрено использование
шаговых двигателей в шагом 1,8 градусов (200 шагов на оборот). Было


46


предусмотрено, что бы один шаг двигателя поворачивал трубу по обеим осям
на 1 угловую минуту. В полном обороте (на 360 градусов) 21600 угловых
минут. Чтобы узна
ть количество зубьев на червячной шестерне, необходимо
поделить 21600 минут на 200 шагов, которые делает шаговый двигатель за
один оборот. В результате получим 108 зубов. Модуль выбираем равный
0,637мм, что равно шагу 2 мм. При этом делительный диаметр чер
вячной
шестерни рассчитывается по формуле 1.5.1.


D
дел
=
m
*
Z





(1
.
5
.
1)


где
m
-
модуль,
Z
-
количество зубьев.


Делительный диаметр наших червячных шестерен равен:


D
дел
0,637мм*10868,755мм


1.6
. Изготовление оптики телескопа


Оптические детали телескопа явля
ются ключевыми компонентами
телескопа. Кроме того технология их изготовления ключевым образом
отличается от изготовления механических деталей. Материалы для
оптических деталей являются очень хрупкими с одной стороны, и твердыми
с другой. Для сравнения, опт
ическое стекло обладает твердостью закаленной
стали, и часто превосходит ее, но при этом его прочность такова, что
малейший удар может с легкостью его повредить. Обработка и съем
материала оптических деталей производится связанным и свободным
абразивом. 
5
]

Изначально, заготовка главного зеркала была отпилена от блока
оптического стекла с помощью алмазной дисковой пилы на отрезном станке
(рисунок 1.6.1)


Рисунок 1.6.1
-

Алмазная пила установленная на отрезном станке.


Далее, из полученной плоской заготовки

была высверлена круглая
заготовка на сверлильно
-
фрезерном станке (рисунок 1.6.2) при помощи
алмазного трубчатого сверла (рисунок 1.6.3) 5




47


.

Рисунок 1.6.2

-

Сверлильно
-
фрезерный станок.




Рисунок 1.6.3
-

Алмазное сверло.


Далее более мелким трубчатым

сверлом было высверлено отверстие в
центре заготовки будущего главного зеркала. На обычном токарном станке,
при помощи специального шлифовального приспособления при помощи
алмазного круга, заготовка была округлена до чистового размера заданного
по чертежу

62мм. 5

Далее, заготовка обработанная начисто всем не рабочим поверхностям,
и с припуском 0,3мм на исполнительную поверхность, была наклеена при
помощи наклеечной смолы на наклеечное приспособление (рисунок 1.6.4)
для удобства обработки исполнительной п
оверхности на шлифовально
-
полировальном станке (рисунок 1.6.5). На шлифовально
-
полировальном
станке исполнительная поверхность зеркала обрабатывалась методом
притира на сферическом инструменте необходимого радиуса кривизны
свободным абразивом, в несколько
переходов, с разным размером зерна
абразива. После шлифовки самым мелким абразивом, был изготовлен
полировальник, с поверхностью из специальной полировочной смолы, на


48


котором исполнительная поверхность зеркала была доведена до 14 класса
чистоты, то есть ст
ала полированной и прозрачной. С помощью
определенной подрезки рабочей поверхности полировальника
осуществлялось воздействие на формообразование, с целью достижения
необходимой точности поверхности (отступление от сферы не более 1/8
длинны волны света). 2
]



Рисунок 1.6.4
-

Заготовка зеркала наклеенное на приспособление.



Рисунок 1.6.5

-

Обработка заготовки зеркала на шлифовально
-
полировальном
станке.


После шлифовки и полировки на станке, была получена сферическая
исполнительная поверхность главного зе
ркала (рисунок 1.6.6).



Рисунок 1.6.6

-

Отполированное главное зеркало телескопа.


Контроль точности изготовления исполнительной поверхности
главного зеркала проводился теневым методом, при помощи теневого
прибора (рисунок 1.6.7).
[8][9]



49



Рисунок 1.6.7

-

Теневой прибор.


После изготовления и контроля, на исполнительную поверхность был
нанесен отражающий слой алюминия методом испарения в вакууме.5

Вторичное зеркало было изготовлено ранее, по той же технологии, за
исключением того, что по причине его не

круглой формы, не применялось
высверливание трубчатым сверлом и кругление. Фото вторичного плоского
зеркала приведено на рисунке 1.6.8.




Рисунок 1.6.8
-

Вторичное зеркало.




1.7.
Изготовление механики телескопа



При изготовлении механики телескопа ис
пользовались токарный,
фрезерный и сверлильный станки. Так же использовался сварочный аппарат
с неплавящимся вольфрамовым электродом в среде аргона. После
механической обработки, детали из алюминиевого сплава Д16Т были
анодированы для придания им черного ц
вета и повышения адгезии к
лакокрасочным покрытиям. После анодирования детали были окрашены
черной эмалью для придания им декоративного вида.


Первоначально были изготовлены детали узла главного зеркала.




50





Рисунок 1.7.1

-

Детали узла главного

зеркала.


На рисунке 1.7.1 изображены слева направо: оправа главного зеркала,
крышка узла главного зеркала и резьбовое кольцо. Детали изготовлены из
алюминиевого сплава Д16Т, на токарном станке, на сверлильном станке
были обработаны необходимые отверстия
и нарезаны резьбы. Далее детали
были анодированы, а крышка окрашена в черный цвет декоративной эмалью.


Далее были изготовлены детали узла вторичного зеркала.




Рисунок 1.7.2
-

Детали узла вторичного зеркала.



51


На рисунке 1.7.2 изображены слева направо:
оправа вторичного
зеркала, поворотный кронштейн и крестовина. Детали были выточены на
токарном станке, а потом обработаны на фрезерном станке для придания им
необходимой конфигурации. После были обработаны необходимые
отверстия и нарезаны резьбы. Детали по
сле механической обработки были
анодированы.


Далее были изготовлены детали окулярного узла.




Рисунок 1.7.3
-

Детали окулярного узла.


На рисунке 1.7.3 изображены слева направо основание окулярного
узла, окулярная втулка и ограничительное кольцо. Дет
али были выточены на
токарном станке, затем основание было обработано на фрезерном станке для
придания необходимой конфигурации. На основании и окулярной втулке
были обработаны отверстия и нарезаны резьбы. На ограничительном кольце
были пропилены шлицы для

удобства закручивания при сборке. Детали были
анодированы а основание и окулярная втулка окрашены в черный цвет
декоративной эмалью.












52


Последними были изготовлены детали монтировки телескопа.





Рисунок 1.7.4
-

Детали монтировки.


На рисунке 1.
7.4 изображены некоторые детали монтировки телескопа,
слева направо приливы полуосей, корпуса червяков и ноги монтировки.
Приливы и корпуса червяков изготовлены из алюминиевого сплава Д16Т на
токарном станке и обработаны на фрезерном для придания необходим
ой
конфигурации. Далее на них были обработаны необходимые отверстия.
Детали анодированы и окрашены в черный цвет декоративной эмалью. Ноги
монтировки изготовлены из стали на фрезерном станке, сварены и окрашены.


















53


После изготовления и окраски
всех деталей, была произведена
окончательная сборка и настройка телескопа.



Рисунок 1.7.5
-

Телескоп в сборе.


На рисунке 1.7.5 изображен внешний вид телескопа после
окончательной сборки и настройки. После сборки и настройки телескоп был
испытан по удале
нным предметам и небесным объектам. Он показал
достаточно хорошее качество изображения, на луне была показана
достаточная для такого увеличения детализация.


















54


2.
Тех
нико
-

экономическое обоснование


2.1. Резюме

В данной работе представлен рас
чет разработки телескопа.

На сегодняшний день, на рынке представлен довольно широкий
ассортимент любительских и полупрофессиональных телескопов в широком
диапазоне цен. Все они производятся в ближнем и дальнем зарубежье.

В связи с этим, экономически более

рациональным может оказаться
покупка готового инструмента для использования в учебном процессе ВУЗов
или школ. Но в этом случае, мы покупаем законченное изделие, в котором
трудно что либо модернизировать или изменить, а в дешевых инструментах
это практиче
ски невозможно. И самое главное, это уход денег зарубежным
производителям, что в результате не сказывается положительным образом на
развитие отечественной экономики и высокотехнологичного производства.

Пользователями данного инструмента могут быть ВУЗы и ш
кольные
учреждения, а так же начинающие любители астрономии. С его помощью
возможно проведение наблюдений за небесными объектами, а так же
проведение исследований и разработки систем слежения и наведения,
включающих в себя как аппаратную часть, так и ПО.

Пользователем данного телескопа будет Алматинский университет
энергетики и связи.



2.2. Опис
ание разрабатываемого телескопа

Разрабатываемый телескоп представляет собой оптическую трубу
системы Ньютона, установленную на азимутальной вилочной монтировке.
П
о обеим осям монтировки будут установлены червячные редуктора
позволяющие крутиться трубе по вертикальной оси неограниченно, а по
горизонтальной оси на 270 градусов. На каждом редукторе имеется фланец,
позволяющий установить на него шаговый двигатель, для
обеспечения
возможности автоматического наведения и слежения. Основные параметры
телескопа:

Диаметр входного зрачка


60мм;

Фокусное расстояние объектива
-

420мм;

Увеличение
-

42х.


2.3. Расчет себестоимости проектир
ования и изготовления
телескопа

Для изг
отовления одной единицы изделия предприятие затрачивает
некоторую сумму денег на приобретение материала (сырья), энергии,
станков, топлива, заработную плату сотрудников, налоги, сбыт и т.д. Все эти
расходы в итоге дают количество потраченных средств, котор
ое называют
себестоимостью 1 штуки продукции. Рассчитывается полная себестоимость
по формуле 2.3.1.



55


ПС  Зм  Зэ  Ао  Зпоп 
Зпуп  Озп  Рс  Тр  Пз.

(2.3.1)


Где ПС
-

полная себестоимость, Зм

затраты на сырье и материалы, Зэ


затраты на энергоносите
ли, Ао

амортизационные отчисления, Зпоп

заработная плата основного персонала, Зпуп

заработная плата
управленческого и вспомогательного персонала, Озп


отчисления от
заработной платы, Рс

расходы на сбыт и продажное обслуживание, Тр


транспортные расхо
ды, Пз
-

прочие затраты.

В нашем случае в виду отсутствия собственного производства, затраты
на энергоносители, амортизационные отчисления, заработная плата
основного, управленческого и вспомогательного персонала, отчисления от
заработной платы объединены
в один параметр


стоимость услуг
необходимых специалистов. Под прочими расходами в данном случае можно
иметь в виду возможность брака, в результате которого возник перерасход на
материалы, но данного в процессе выполнения проекта не случилось, так что
это
т параметр тоже не учитываем. Транспортные расходы так же
отсутствуют, так как частично они заложены в оплату услуг, частично все
транспортные передвижения были сделаны попутно. Расходы на сбыт и
продажное обслуживание отсутствуют. В результате формула 2.3
.1,
значительно упрощается:


ПСЗм  Зу Зн





(2.3.2)



Где Зм
-

затраты на сырье и материалы, Зу


стоимость услуг необходимых
специалистов, Зн


накладные расходы (принято 40% от полной
себестоимости). 1213



В качестве материалов использовались ал
юминиевый сплав марки
Д16Т, латунь марки ЛС59, сталь марки Ст45, фторопласт Ф
-
4, оптическое
стекло К8, алкидная эмаль “
Colomix
” двух цветов (светло
-
серая и черная),
глубоко матовая эмаль Ак
-
243, растворитель 646, крепежные материалы
(винты) и окуляр. В таб
лице 2.3.1 приведен список закупленных материалов
и их стоимость.


Таблица 2.3.1


Список закупленных материалов и их стоимость



Наименование

Кол
-
во

Цена, тг

Стоимость, тг

1

Алюминиевый сплав Д16Т, кг

5,5

2 500

13 750

2

Латунь ЛС59, кг

2,5

3 000

7 500

3

Сталь Ст45, кг

5

300

1 500

4

Фторопласт Ф
-
4, кг

0,1

2 500

250

5

Стекло К8, кг

0,15

4 500

675

6

Алкидная эмаль
Colomix

(светлосерая), кг

1

2 000

2 000

7

Алкидная эмаль
Colomix

1

2 000

2 000



56


(черная), кг

8

Эмаль АК
-
243, кг

0,1

90 000

9 000

9

Раство
ритель 646, кг

1

400

400

10

Винты, шт

36

5

180

11

Окуляр
F=10
мм, шт

1

6 300

6 300

Итого, тг

43 555


Некоторые материалы были использованы в значительно меньшем
количестве, чем указанно в таблице 2.3.1. Например алкидной эмали светло
-
серой понадобилось
только 40г, а указанное количество обосновывается
минимальной фасовкой имеющейся в продаже. В таблице 2.3.2 показан
реальный расход материалов.


Таблица 2.3.2


Список фактически использованных материалов и их
стоимость



Наименование

Кол
-
во

Цена, тг

Сто
имость, тг

1

Алюминиевый сплав Д16Т, кг

4,9

2 500

12 250

2

Латунь ЛС59, кг

1,9

3 000

5 700

3

Сталь Ст45, кг

2,2

300

660

4

Фторопласт Ф
-
4, кг

0,06

2 500

150

5

Стекло К8, кг

0,15

4 500

675

6

Алкидная эмаль
Colomix

(светло
-
серая), кг

0,04

2 000

80

7

А
лкидная эмаль
Colomix

(черная), кг

0,05

2 000

100

8

Эмаль АК
-
243, кг

0,04

90 000

3 600

9

Растворитель 646, кг

0,5

400

200

10

Винты, шт

36

5

180

11

Окуляр
F=10
мм, шт

1

6 300

6 300

Итого, тг

29 895


Как видно из таблицы, расходы на материалы могут быть

снижены
более чем в 1,46 раза, при изготовлении сразу нескольких таких телескопов
только за счет оптимизации использования материалов.


Для изготовления телескопа использовался труд следующих
специалистов:

-
экономист;

-
инженер расчетчик оптических систем
;

-
конструктор оптических приборов;

-
токарь;

-
фрезеровщик;

-
слесарь;



57


-
сварщик;

-
оптик;

-
гальваник;

-
маляр по металлу;

-
слесарь сборщик оптических приборов.


В таблице 2.3.3 приведен список специалистов, количество часов
работы над проектом, стоимость их ра
бочего часа оплата их труда над
проектом.


Таблица 2.3.3


Список специалистов, количество часов работы над
проектом, стоимость их рабочего часа и оплата их труда над проектом.



Наименование

Кол
-
во
часов

Цена одного
часа, тг

Сумма, тг

1

Экономист

10

100
0

10000

2

Инженер расчетчик ОС

1

1 500

1 500

3

Конструктор ОМП

30

1 500

45 000

4

Токарь

20

900

18 000

5

Фрезеровщик

20

900

18 000

6

Слесарь

8

700

5 600

7

Сварщик

1

1 000

1 000

8

Оптик

16

1 000

16 000

9

Гальваник

3

1 000

3 000

10

Маляр по металлу

1

900

900

11

Слесарь сборщик оптических
приборов

2

1000

2 000

Итого, тг

121 000


В итоге полная себестоимость проекта составляет:


ПС  (43

555тг  121

000тг) 40%  230377тг




И возможная полная себестоимость при оптимальном расходе
материалов:


ПСо 
(29895тг  121

000тг) 40%  211253тг




Как видно из таблицы 2.1.3, значительную часть составляют затраты на
оплату труда на проектирование. При изготовлении этим же методом
нескольких телескопов, данные затраты делятся на их количество, что еще
бо
льше уменьшает себестоимость, но при этом необходимо учитывать НДС


58


12%. Например, при изготовлении 10 телескопов, полная себестоимость
составит уже:

ПС
10

= ((29895+((1500+45000+10000) /10)
+18000+18000+5600+1000+16000+3000+900+2000) +40%)+12%


 156870,56т
г



И если выпускать данный телескоп на коммерческой основе, то
необходимо рассчитать цену реализации, в которую заложена и прибыль 20%
(формула 2.3.3.).


ЦР ПС
10
 Пр ПС
10
+20%




(2.3.3)



В результате цена реализации проектируемого телескопа при услови
и
изготовления 10 штук составит:


ЦР
10

 156870,5620%  188244,672тг



2.4. Анализ рынка


На рынке существует ближайший аналог проектируемого телескопа
телескоп Алькор, производимый в Российской Федерации, на
Новосибирском приборостроительном заводе (НПЗ)
. Он имеет следующие
параметры:

-
Диаметр входного зрачка 65мм;

-
Фокусное расстояние объектива 500мм;

-
Монтировка азимутальная, но не настольная.

Все его параметры близки к параметрам проектируемого телескопа.

Стоимость его составляет порядка 20755тг. Это б
олее чем в 10 раз
дешевле, чем полная себестоимость проектируемого телескопа, но тут
необходимо учитывать, что Алькор производится серийно, с использованием
специального оборудования, производственных мощностей НПЗ. При этом,
многие детали Алькора изготовл
ены методом литья под давлением, что
целесообразно при крупносерийном производстве, за счет чего значительно
экономятся материалы, и расходы на обработку. Так же, у проектируемого
телескопа присутствует возможность без переделок и доработок установки
приво
дов по обеим осям, в отличии от Алькора, что делает его более
приспособленным для нужд учебных заведений.










59


3. БЖД


3.1 Анализ в
редных факторов на производстве

При проектировании и

изготовлении телескопа используется труд
следующих специальностей:

-
Эк
ономиста;

-
Оптика расчетчика;

-
Конструктора;

-
Оптика;

-
Токаря;

-
Фрезеровщика;

-
Слесаря;

-
Сварщика;

-
Гальваника;

-
Маляра;

-
Слесаря сборщика оптических приборов.

Их можно разбить по специфике и вредным факторам на несколько
групп:

1.

ИТР


куда можно отнести эк
ономиста, оптика расчетчика, и
конструктора;

2.

Оптическое производство


куда входит собственно оптик;

3.

Механическое производство


куда входит токарь, фрезеровщик,
сварщик, слесарь и слесарь сборщик оптических приборов.

4.

Участок нанесения покрытий

куда входи
т гальваник и маляр по
металлу.


У всех четырех групп есть общие требования к обеспечению условий
труда. Это прежде всего оптимальный микроклимат, освещенность и
эргономика.

Микроклимат должен обеспечивать комфортную работу в течение всей
смены. По катего
рии работ, все участвующие специальности можно отнести
к категории 1б. Основные факторы микроклимата должны соответствовать
указанным в таблице 3.1.1.

[14]


Таблица 3.1.1

Период года

Категория
работ

Температура
воздуха °С не
более

Относительная
влажность
в
оздуха, %

Скорость
движения
воздуха, м/с

Холодный

Легкая 1б

21
-
23

40
-
60

0,1

Теплый

Легкая 1б

22
-
24

40
-
60

0,2


Освещенность должна обеспечивать равномерное распределение
яркости в

производственном помещении. Этому способствуют светлые тона


60


стен и потолка
. На рабочих местах не должно быть резких теней.
Совершенно недопустимы динамические (движущиеся) тени, которые, как
известно, способствуют увеличению травматизма. В поле зрения персонала
не должно быть прямой и отраженной блескости: несоблюдение этого
пра
вила чревато ослеплением. Применяемые осветительные приборы
должны иметь такие спектральные характеристики, которые обеспечивают
правильную цветопередачу. Согласно ГОСТ55710
-
2013 освещенность
должна быть порядка 300лк, кроме оптического производства и учас
тка
нанесения лакокрасочных покрытий, где она должна составлять порядка
750лк.15

Эргономика прежде всего, должна отвечать требованиям безопасности
труда
.

Поэтому, при организации рабочего места необходимо учитывать
рабочую позу, пространство для размеще
ния работника, возможность
охватить взглядом все элементы рабочего места и пространство за его
пределами, возможность вести записи, размещать документацию и
материалы, необходимые для работы.

Рабочее место следует организовать так, чтобы работник мог легко

перемещаться в процессе трудовой деятельности, совершать все движения,
необходимые для обслуживания оборудования, хорошо воспринимать
звуковую и зрительную информацию. 14


3.
1.1 Анализ вредных факторов ИТР

Труд ИТР в основном связан с сидячей, малоподви
жной работой, как
правило, за компьютером.
Работа за
персональным компьютером является
источником вредных и опасных факторов: электромагнитного излучения и
статического электричества. Так же, условия работы за персональном
компьютером характеризуются повыш
енным уровнем шумов,
неудовлетворительным состоянием микроклиматических условий и
несоответствующей требованиям освещенностью на фоне общего
увеличения зрительного и нервно
-
эмоционального напряжения. Стоит
отметить, что работа на ПК сопровождается постоян
ным и значительным
зрительным напряжением, которое обусловлено необходимостью разрешения
визуальных объектов на экране монитора. В свези с тем, что ПК является
электронным прибором, существует опасность поражения электрическим
током.


3.1.2 Анализ условий
т
руда на оптическом производстве

На оптическом производстве основным опасным фактором является
использование механического оборудования, которое может нанести травы
при несоблюдении техники безопасности. Так же существует опасность
поражения электрическим
током, что особенно усугубляет применение воды
в процессах изготовления оптических деталей. Вредным фактором
оптического производства является наличие пыли различных оптических
материалов, в том числе и ядовитых, и применение абразивных материалов,


61


которы
е могут вызвать силикоз и подобные заболевания. Так же вредным
фактором является применение различных органических веществ, в том
числе растворителей, таких, как этиловый спирт, ацетон, этиловый эфир,
бензин и так далее. Для уменьшения вредных факторов, пр
исутствующих на
оптическом производстве необходимо постоянно проводить влажную уборку
помещений, с целью уменьшения содержания пыли (что кстати требуется и
для обеспечения выполнения техпроцесса тонкой шлифовки полировки для
предотвращения образования цара
пин на деталях), работа с вредными
веществами должна производиться в специальных помещениях с
применением вытяжки и средств индивидуальной защиты. Кроме того,
применение органических растворителей создает опасность пожара.


3.1.3 Анализ условий тру
да на ме
ханическом производстве

На механическом производстве фактором повышенной опасности
является движущиеся части станков и оборудования, шум, вибрации и так же
опасность поражения электрическим током. Для уменьшения вероятности
возникновения травм необходимо н
еукоснительно соблюдать технику
безопасности. Так же как и на оптическом производстве существуют, хоть и
в меньшей степени, вредные факторы вдыхания пыли и вредных веществ.
Велика вероятность повреждения глаз стружкой, при отсутствии средств
индивидуальной

защиты в виде защитных очков и масок. В работе сварщика
особенно сохраняется опасность поражения электрическим током,
отравления парами металлов и термические и радиационные
-

ультрафиолетовым излучением высокой интенсивности, (особенно роговицы
глаз!) о
жоги. 14


3.1.4 Анализ условий труд
а на участке нанесения покрытий

На участках покрытий, как на участке гальваник, так и на участке
нанесения лакокрасочных покрытий, основным вредным фактором является
возможность отравления компонентами лаков и красок, р
астворителями, и
компонентами химических ванн для нанесения гальванических покрытий.
При нанесении гальванических покрытий высокую опасность представляет
поражение электрическим током, так как многие процессы нанесения
покрытий идут под воздействием электр
ического тока, а также химические
ожоги кислотами щелочами и другими компонентами гальванических ванн.
В связи в этим, на этих участках особенно необходимо использование
вытяжек и средств индивидуальной защиты, в виде резиновых перчаток,
респираторов и так

далее.









62


3.2 Расчётная часть


3.2.1 Расчет освещения в пом
ещении оптического производства


Допустим, мы имеем помещение с белым потолком светло бежевыми
стенами, серым покрытием пола. Длина и ширина помещения


10 м и 7 м,
высота потолка 2,8 м. Лампы
выбираем дневного света 18Вт со световым
потоком 900Лм. Так как наше помещение предназначено для обработки
оптического стекла, то согласно ГОСТ55710
-
2013 нормой для него станет
750 лк, рабочая плоскость рабочего места поднята на 80 см, коэффициент
отражени
я: потолка


70 %; стен


50 %; пола


10 %. Кривая силы света


©косинуснаяª.


Расчет:


Для начала необходимо найти индекс помещения по формуле 3.1.


i=S
м2
(A+B)h




(3.2.1.1)


Где S
м2



площадь помещения в м2, A и B


длина и ширина
помещения, h


рассто
яние между светильником и горизонтальной
поверхностью, на которой рассчитываем освещенность.

Для нашего случая, индекс помещения будет равен i  70м2 / ((10м 
7м) × 2,0м)  2,1.

По таблице 3.2 находим коэффициент использования
k
и

 75% или
0,75.


Освещен
ность рассчитывается по формуле 3.2:


Е
лк
=
k
и
*(
F
лм
/
S
м2
)




(3.2.1.2)


Где
F
лм
световой поток ламп.


Откуда необходимое количество ламп:


N
= (
S
м2
*
E
лк
)/ (
k
и*

F
лм
)




(3.2.1.3)


В итоге, по формуле 3.3 находим необходимое количество ламп для
нашего помещени
я:


(70м2*750Лк)/(0,75*900Лм )77,8шт.

Округляем в большую сторону, в результате находим, что для нашего
помещения необходимо 78 ламп дневного света мощностью 18 ват каждая
или 19,5 светильников по четыре лампы (округляем до 20 светильников или
80 ламп. 1
5][16]




63


Таблица 3.2.1.1

p
п

70%

50%

30%

p
c
т

50%

30%

50%

30%

10%

p
пол

30%

10%

30%

10%

10%

10%

i

Коэффициент использования %

0,5

36

35

30

30

34

28

2
5

0,6

43

42

35

34

40

33

28

0,7

48

47

41

38

45

38

33

0,8

54

51

45

43

49

43

37

0,9

57

55

48

46

52

46

41

1

60

57

52

50

55

49

45

1,1

64

60

55

52

58

51

47

1,25

69

63

60

56

61

55

50

1,5

75

69

67

62

67

61

55

1,75

79

72

71

66

70

65

60

2,0

83

75

75

69

73

68

64

2,25

86

77

79

73

76

71

66

2,5

89

80

82

75

78

73

69

3

93

83

86

79

81

77

73

3,5

96

86

90

82

83

80

76

4

99

88

93

84

85

83

79

5

105

90

98

88

88

85

81


3.2.2. Расчет зануления оборудования оптического производства

Занулением называется преднамеренное соединение частей
электроустановок, нормально не находящихся под напряжением, с глухо
-
заземленной нейтр
алью трансформатора. 14


Зануление электроустановок обязательно:

-
при напряжении 380 В и выше переменного тока и 440 В и выше
постоянного тока;

-
при номинальном напряжении выше 42 В и ниже 380 В переменного
тока и выше 110 В и ниже 440 В постоянного тока



в помещениях с
повышенной опасностью, особо опасных и наружных установках.

Зануление должно обеспечивать защиту людей от поражения
электрическим током при прикосновении к металлическим нетоковедущим
частям, которые могут оказаться под напряжением в резу
льтате замыкания
на корпус.

При замыкании на корпус создается цепь однофазного короткого
замыкания, в результате чего срабатывает защита и электроустановка
отключается от сети.

Цель расчета зануления


определить условия, при которых оно
надежно и быстро о
тключает поврежденную электроустановку от сети.
Согласно ПУЭ проводимость фазных и нулевых защитных проводников


64


должна быть выбрана такой, чтобы при замыкании фазы на корпус возникал
ток короткого замыкания
I
кз
, превышающий не менее чем в 3 раза
номинальны
й ток плавкого элемента предохранителя или нерегулируемого
расцепителя или тока регулируемого расцепителя автоматического
выключателя.






(3.2.2.1)


Значение
I

ном. пл. вст.
предохранителей для сетей напряжением 220 и 380
В привед
ены в табл. 3.2.2.1, для автоматических выключателей


табл.
3.2.2.2. Номинальный ток плавкой вставки выбирают из условия:


I
ном. пл. вст.


I
ном.




(3.2.2.2)


(
I
ном



номинальный ток электроустановки).


Таблица 3.2.2.1

Тип предохранителя

I
ном,
А

ПР


2

6,10,15,20,25,35,45,60

НПН


60

6,10,15,20,25,35,45,60

ПНТ


10

4,6,10

ПН 2


100

30,40,50,60,80,100

ПН 2


250

80,100,120,150,200,250


Таблица 3.2.2.2

Тип выключателя

I
ном
, А

АП 50


3 ТМ (3
-

фазный)

1,6;2,5;4;6,4;10;16;25;40;50

АП 50


2 ТМ (1
-

фазный)

1,6;2,5;4;6,4;10;16;25;40;50

А 3161 (1
-

фазный)

15,20,25,30,40,50

А3163 (3
-

фазный)

15,20,25,30,40,50



Величина тока однофазного короткого замыкания (
I
кз
) определяется по
формуле:








(3.2.2.3)


где:
U
ф



фазное напряжение, В

Z
п



сопротивление петли “фаза
-

ноль”, Ом

Z
т



сопротивление обмоток трансформатора, Ом

Z
п
=
R
ф
+
R
н



65


R
ф



сопротивление фазного провода, Ом

R
н


сопротивление нулевого провода, Ом








(3.2.2.4)




где: ρ
-

удельное сопротивление, Ом ∙ м



меди
0,018 Ом*м* мм
2
, ρ
алюминия
 0,028 Ом ∙ м)

l



длина провода, м

s



сечение провода, мм
2


Таблица 3.2.2.3

Мощность
трансформатора, кВА

Z
т
, Ом, при схеме соединения обмоток



/

н


/

н

25

3,
110

0,906

40

1,949

0,562

63

1,237

0,360

100

0,799

0,226

160

0,487

0,141

250

0,312

0,090

400

0,195

0,056

630

0,129

0,042

1000

0,081

0,027

1600

0,054

0,017


Примем за рабочее напряжение нашего оборудования 380 вольт, при
этом фазное напряжение буде
т равно 220 вольт. Мощность трансформатора
выбираем 25кВА включение


звезда
-
звезда. Длину фазного и нулевого
провода выберем 20 метров, что должно хватить для нашего цеха
оптического производства. Сечение обоих проводов, изготовленных из меди,
выберем 10м
м2.

Следовательно,
R

каждого провода будет равно:


R
0,018Ом*м* мм
2
*(20м/10 мм
2
)0,036Ом.


Следовательно:

Z
п
 2 х 0,036Ом 0,072Ом


Z
т

выбираем по таблице 3.2.2.3 для нашего трансформатора и оно составляет
3,11Ом






66


Рассчитываем ток короткого замыкания
I
кз
:


I
кз
 220В/(0,072Ом3,11/3)198,43А


Делим полученный ток на 3 и получаем предельный номинальный ток
плавкой вставки:

I

ном. пл. вст
198,43А/366,146А


Округляем до ближайшего меньшего значения, и получаем ток
предохранителя 60А.


3.3 Вывод

В разделе
безопасность жизнедеятельности произведен анализ условий
труда специалистов, участие которых необходимо в проектировании и
изготовлении настольного телескопа. Было представлен общий̆ обзор
особенностей условий труда каждого из них. Произведён пример расче
та
искусственного освещения для оптического производства. Рассмотрены
вредные факторы на каждом этапе производства.





























67


Заключение


В результате выполнения настоящего дипломного проекта был
разработан телескоп с возможностью установк
и системы автоматического
управления. В процессе реализации поставленной задачи были проделаны
следующие виды работ:

-
Рассчитана и изготовлена оптическая система телескопа.

-
Спроектирована и изготовлена механическая часть оптической трубы
телескопа.

-
Спрое
ктирована и изготовлена монтировка телескопа с возможностью
установки приводов на основе шаговых двигателей по обеим осям.

Весь процесс занял 3 полных месяца, при участии автора работы и
руководителя дипломного проекта. Предварительные испытания показали
х
орошее качество изображения даваемое оптической системой телескопа,
работоспособность и удобство работы механики.
































68


Список использованной литературы


1.

Михельсон Н.Н. Оптические телескопы. Теория и конструкция. М.:
Наука. Главная
редакция физико
-
математической литературы, 1976.


512 с.

2.

Л.Л.Сикорук. Телескопы для любителей астрономии.

2
-
е изд.,
перераб, и доп.

M.: Наука. Гл. ред. физ.
-
мат. лит. 1989.

368 с

3.

Русинов М.М. Техническая оптика.

Л.: Машиностроение, Ленингр.
отделение, 1
979.


488 с.

4.

Кругер М.Я., Панов В.А., Кулагин В.А. Справочник конструктора
оптико
-
механических приборов. Изд. 2
-
е, перераб., и доп. Л.
Машиностроение 1967г. 760с.

5.

Зубаков В.Г., Семибратов М.Н., Штандель С.К. Технология
оптических деталей. 2
-
е изд., перер
аботанное и доп.
-

М.: Машиностроение,
1985.
-

368 с

6.

В. Ю. Теребиж Современные оптические телескопы. Москва
Физматлит, 2005г


65 с.

7.

Максутов Д. Д. Астрономическая оптика,
--

М.; Л.: Наука, 1979

8.

Максутов Д. Д. Изготовление и исследование астрономической
о
птики.
--
Л.; М.: ОГИЗ
-
Гостехиздат, 1948.

9.


Максутов Д. Д. Теневые методы исследования оптических систем.
-

М.; Л.: ОНТИ, 1934.

10.

Мельникое О. А., Слюсарев Г. Г., Марков А. В., Купревич Н. Ф.
Современный телескоп.
-

М.: Наука, 1975

11.

Стражинский В. Е. Элементы п
ривода приборов: расчет,
конструирование, технологии.


Минск. Белорусская наука, 2012.


769 с.

12.


Хунгуреева И.П., Шабыкова Н.Э., Унгаева И.Ю. Экономика
предприятия: Учебное пособие /


Улан
-
Удэ, Изд
-
во ВСГТУ, 2004.


240 с

13. Л. И. Трусова.
Экономика машиностроительного производства.
Задачи и ситуации.

Учебное пособие/
-

Ульяновск: УлГТУ, 2005.
-

70 с

14. Под ред. Юдина Е.А., Белова С.В. Охрана труда в ашиностроении.
-
М.: Машиностроение, 1983.452с.

15.

СНиП 23
.05
-
95. Естественное и искусственное освещение.
-

М.:
Минстрой, 1995, 35 с.

16. Справочная книга для проектирования электрического освещения
/Под редакцией Г.М. Кноринга.
-
. М: Энергия, 1976, 384 с








Приложенные файлы

  • pdf 87571398
    Размер файла: 2 MB Загрузок: 0

Добавить комментарий